一種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法,對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行供熱工況下試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn)GR,測(cè)量試驗(yàn)GR的高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù);停止供熱工況下試驗(yàn),對(duì)汽輪機(jī)做純凝試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn)CN,測(cè)量試驗(yàn)CN的低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù),所述試驗(yàn)CN與試驗(yàn)GR的汽輪機(jī)發(fā)電負(fù)荷相同;純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工況下低壓缸進(jìn)汽溫度相同;對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出供熱工況下低壓系統(tǒng)模塊出力,由熱力平衡公式計(jì)算獲得中壓缸蒸汽流量,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定。本發(fā)明方法即簡(jiǎn)單,又能夠保證精度,同時(shí)能夠免去電廠拆卸流量測(cè)量裝置送往計(jì)量機(jī)構(gòu)標(biāo)定帶來(lái)的麻煩。
【專(zhuān)利說(shuō)明】
_種汽輪機(jī)中排供熱黑汽流量在線標(biāo)定方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001 ]本發(fā)明涉及一種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 火力發(fā)電廠汽輪機(jī)供熱蒸汽管道大部分采用節(jié)流件進(jìn)行流量測(cè)量,在運(yùn)行一段時(shí) 間后,節(jié)流件均需開(kāi)展流量標(biāo)定工作,否則計(jì)量精度不能得到保證。
[0003] 目前的標(biāo)定是電廠需要將節(jié)流件整體運(yùn)往法定標(biāo)定機(jī)構(gòu)進(jìn)行流量標(biāo)定,運(yùn)輸以及 費(fèi)用等問(wèn)題給電廠生產(chǎn)帶來(lái)困難。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0004] 本發(fā)明的目的在于提出一種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法,該方法提供 一種新的,不需要將供熱流量測(cè)量裝置拆卸送往計(jì)量機(jī)構(gòu)標(biāo)定,通過(guò)試驗(yàn)和理論計(jì)算即可 標(biāo)定汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量,該方法即簡(jiǎn)單,又能夠保證精度,同時(shí)能夠免去電廠拆卸流 量測(cè)量裝置送往計(jì)量機(jī)構(gòu)標(biāo)定帶來(lái)的麻煩。
[0005] 為了實(shí)現(xiàn)上述目的,本發(fā)明的技術(shù)方案是:
[0006] -種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法,是對(duì)中壓缸蒸汽流量的在線標(biāo)定, 所述汽輪機(jī)通過(guò)熱蒸汽在機(jī)組的高、中、低壓汽缸做功實(shí)現(xiàn)發(fā)電機(jī)功率輸出;將高、中壓汽 缸及其回?zé)嵯到y(tǒng)劃歸為高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊,將低壓汽缸及其回?zé)嵯到y(tǒng)劃歸為低壓 汽缸閉式系統(tǒng)模塊;其方法是:對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行供熱工況下試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn) GR,測(cè)量試驗(yàn)GR的高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù);停止供熱工況下試驗(yàn),對(duì)汽輪機(jī)做 純凝試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn)CN,測(cè)量試驗(yàn)CN的低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù),所 述試驗(yàn)CN與試驗(yàn)GR的汽輪機(jī)發(fā)電負(fù)荷相同;純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工況下低壓 缸進(jìn)汽溫度相同;對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出供熱工況下 低壓系統(tǒng)模塊出力,由熱力平衡公式計(jì)算獲得中壓缸蒸汽流量,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流 量在線標(biāo)定。
[0007] 方案進(jìn)一步是:所述高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù)包括:汽輪機(jī)組鍋爐吸熱 量、輸出的低壓系統(tǒng)模塊吸熱量、輸出的低壓缸進(jìn)汽壓力、輸出的小汽輪機(jī)排汽熱量;
[0008] 所述低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù)包括:輸出的低壓加熱器至除氧器的進(jìn)水熱 量、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊進(jìn)汽壓力、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊 排汽壓力;
[0009] 所述熱力平衡公式是:
[0010] ffG = ffGl+ffG2 公式 1;
[0011] 其中:
[0012] ffci = QG-QGD_WGGhGG_QGBP+QG5N 公式2 ;
[0013] ffG2=ffcN2/Ki/K2 公式 3;
[0016]其中:
[0017] wG為:汽輪機(jī)組發(fā)電機(jī)功率,kw,根據(jù)試驗(yàn)電功率表測(cè)試得出;
[0018] WG1為:高、中壓系統(tǒng)模塊出力,kW;
[0019] WG2為:修正的供熱工況下低壓模塊系統(tǒng)模塊出力,kW;
[0020] Qg為:汽輪機(jī)組鍋爐吸熱量,kj/s,測(cè)量獲?。?br>[0021 ] Qgd為:低壓系統(tǒng)模塊吸熱量,kj/s,測(cè)量獲取;
[0022] wcc為:中壓缸蒸汽流量(中排供熱蒸汽流量),kg/s,計(jì)算獲??;
[0023] hcc為:中排供熱蒸汽$含,kj/kg,
[0024] Qgbp為:小汽輪機(jī)排汽熱量,kj/s,測(cè)量獲?。?br>[0025] QG5NS:低壓加熱器至除氧器的進(jìn)水熱量,kj/s,測(cè)量獲??;
[0026] WCN2為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力,測(cè)量獲?。?br>[0027] PeN2為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊進(jìn)汽壓力,測(cè)量獲取;
[0028] Pcnp為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊排汽壓力,測(cè)量獲??;
[0029] Mgr和Mcn為汽輪機(jī)低壓缸排汽壓力修正曲線中試驗(yàn)GR和試驗(yàn)CN的排汽壓力修正 值,由背壓和功率變化曲線獲??;
[0030] 其中,公式3是所述對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出 供熱工況下低壓模塊出力的修正公式。
[0031] 方案進(jìn)一步是:所述試驗(yàn)GR是在穩(wěn)定汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)和對(duì)外供熱參數(shù)的條件下進(jìn) 行的實(shí)驗(yàn)。
[0032] 方案進(jìn)一步是:所述純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工況下低壓缸進(jìn)汽溫度相 同是通過(guò)調(diào)整中壓缸進(jìn)汽參數(shù)實(shí)現(xiàn)。
[0033] 方案進(jìn)一步是:所述實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定是:根據(jù)所述公式1-5計(jì)算出 中壓缸蒸汽流量WCC提供標(biāo)定系數(shù)Kcr,
[0035] 利用所述標(biāo)定系數(shù)KGR,計(jì)算機(jī)組中排供熱蒸汽流量準(zhǔn)確數(shù)值;
[0036] 其中:wcct為中壓缸蒸汽流量測(cè)量值。
[0037]本發(fā)明的有益效果:
[0038] (1)免除拆卸供熱蒸汽測(cè)量裝置并送往標(biāo)定機(jī)構(gòu)的步驟,直接通過(guò)性能試驗(yàn)確定 標(biāo)定系數(shù),過(guò)程方便,且省去檢修和送往標(biāo)定機(jī)構(gòu)進(jìn)行標(biāo)定的費(fèi)用。
[0039] (2)在汽輪機(jī)熱力計(jì)算中,首次采用將汽輪機(jī)分成高、中壓缸閉式系統(tǒng)模塊和低壓 缸閉式系統(tǒng)模塊,免去各級(jí)回?zé)嵯到y(tǒng)的繁瑣熱力計(jì)算。
[0040] 本發(fā)明方法即簡(jiǎn)單,又能夠保證精度,同時(shí)能夠免去電廠拆卸流量測(cè)量裝置送往 計(jì)量機(jī)構(gòu)標(biāo)定帶來(lái)的麻煩。
[0041] 下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)發(fā)明作一詳細(xì)描述。
【附圖說(shuō)明】
[0042]圖1為本發(fā)明實(shí)施流程圖;
[0043]圖2為高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊能量平衡示意圖;
[0044] 圖3為低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊能量平衡示意圖;
[0045] 圖4為背壓和功率變化曲線。
【具體實(shí)施方式】
[0046] -種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法,是對(duì)中壓缸蒸汽流量的在線標(biāo)定, 所述汽輪機(jī)通過(guò)熱蒸汽在機(jī)組的高、中、低壓汽缸做功實(shí)現(xiàn)發(fā)電機(jī)功率輸出;將高、中壓汽 缸及其回?zé)嵯到y(tǒng)劃歸為高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊,將低壓汽缸及其回?zé)嵯到y(tǒng)劃歸為低壓 汽缸閉式系統(tǒng)模塊;其方法是:對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行供熱工況下試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn) GR,測(cè)量試驗(yàn)GR的高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù);停止供熱工況下試驗(yàn),對(duì)汽輪機(jī)做 純凝試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn)CN,測(cè)量試驗(yàn)CN的低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù),所 述試驗(yàn)CN與試驗(yàn)GR的汽輪機(jī)發(fā)電負(fù)荷相同;純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工況下低壓 缸進(jìn)汽溫度相同;對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出供熱工況下 低壓系統(tǒng)模塊出力,由熱力平衡公式計(jì)算獲得中壓缸蒸汽流量,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流 量在線標(biāo)定。
[0047] 實(shí)施例中:所述高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù)包括:汽輪機(jī)組鍋爐吸熱量、 輸出的低壓系統(tǒng)模塊吸熱量、輸出的低壓缸進(jìn)汽壓力、輸出的小汽輪機(jī)排汽熱量;
[0048] 所述低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù)包括:輸出的低壓加熱器至除氧器的進(jìn)水熱 量、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊進(jìn)汽壓力、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊 排汽壓力;
[0049]所述熱力平衡公式是:
[0050] ffG = ffGl+ffG2 公式 1;
[0051] 其中:
[0052] Wgi = Qg-Qgd-wgg1igg-Qgbp+Qg5n 公式 2;
[0053] Wg2=Wcn2/Ki/K2 公式 3;
[0056]其中:
[0057] WG為:汽輪機(jī)組發(fā)電機(jī)功率,kW,根據(jù)試驗(yàn)由電功率表測(cè)試得出;
[0058] WG1為:高、中壓系統(tǒng)模塊出力,kW;
[0059] WG2為:修正的供熱工況下低壓模塊系統(tǒng)模塊出力,kW;
[0060] Qg為:汽輪機(jī)組鍋爐吸熱量,kj/s,測(cè)量獲??;
[0061 ] Qgd為:低壓系統(tǒng)模塊吸熱量,kj/s,測(cè)量獲取;
[0062] wcc為:中壓缸蒸汽流量(中排供熱蒸汽流量),kg/s,計(jì)算獲取;
[0063] hcc為:中排供熱蒸汽$含,kj/kg,
[0064] Qgbp為:小汽輪機(jī)排汽熱量,kj/s,測(cè)量獲?。?br>[0065] QC5N為:低壓加熱器至除氧器的進(jìn)水熱量,kj/s,測(cè)量獲??;
[0066] WCN2為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力,測(cè)量獲??;
[0067] PGR2為:供熱工況下低壓缸進(jìn)汽壓力,測(cè)量獲?。?br>[0068] P?p為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊排汽壓力,測(cè)量獲取;
[0069] Mgr和Mcn為汽輪機(jī)低壓缸排汽壓力修正曲線中,試驗(yàn)GR和試驗(yàn)CN的排汽壓力修正 值,由背壓和功率變化曲線獲??;
[0070] 其中,公式3是所述對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出 供熱工況下低壓模塊出力的修正公式。
[0071] 實(shí)施例中:所述試驗(yàn)GR是在穩(wěn)定汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)和對(duì)外供熱參數(shù)的條件下進(jìn)行的 實(shí)驗(yàn)。
[0072] 實(shí)施例中:所述純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工況下低壓缸進(jìn)汽溫度相同是 通過(guò)調(diào)整中壓缸進(jìn)汽參數(shù)實(shí)現(xiàn)。
[0073] 實(shí)施例中:所述實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定是:根據(jù)所述公式1-5計(jì)算出中壓 缸蒸汽流量提供標(biāo)定系數(shù)KCR,
[0075] 利用所述標(biāo)定系數(shù)KGR,計(jì)算機(jī)組中排供熱蒸汽流量準(zhǔn)確數(shù)值;
[0076] 其中:wcct為中壓缸蒸汽流量測(cè)量值。
[0077] 下面通過(guò)示圖對(duì)上述方法做進(jìn)一步的說(shuō)明。
[0078]如圖1所示。其步驟包括:
[0079] (1)穩(wěn)定汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)和對(duì)外供熱參數(shù),對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行供熱工況下試驗(yàn),將該試 驗(yàn)工況命名為試驗(yàn)GR;
[0080] (2)根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,可以確定除供熱蒸汽流量外其余壓力、溫度和流量參數(shù),得出 供熱工況下低壓缸進(jìn)汽壓力p GR2、供熱工況下低壓缸排汽壓力pGRP,供熱流量測(cè)量裝置測(cè)得 流量WCCT以及其余主要參數(shù)。
[0081] (3)聯(lián)合式(1)~式(2)
[0082] ffG=ffGi+ffG2 式(1)
[0083] ffci = QG_QGD_WGGhGG_QGBP+QG5N 式(2)
[0084] (4)關(guān)閉汽輪機(jī)對(duì)外供熱蒸汽,對(duì)汽輪機(jī)做純凝試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn) CN。要求試驗(yàn)CN與試驗(yàn)GR負(fù)荷相同,同時(shí)要調(diào)整再熱蒸汽參數(shù),保證純凝工況下低壓缸進(jìn)汽 溫度Td_?與供熱工況下低壓缸進(jìn)汽溫度TdJiR相同。
[0085] (5)根據(jù)汽輪機(jī)純凝工況試驗(yàn),得出純凝工況下低壓缸模塊出力WCN2、純凝工況下 低壓缸進(jìn)汽壓力PeN2以及純凝工況下低壓缸排汽壓力PCNP。
[0086] (6)將純凝工況低壓模塊出力WeN2進(jìn)行功率修正,將純凝低壓缸進(jìn)汽壓力Pe N2和低 壓缸排汽壓力PcNP修正至供熱工況低壓缸進(jìn)汽壓力PGR2和低壓缸排汽壓力PGRP,得出供熱工 況下低壓模塊出力Wc2。
[0087] (7)低壓缸進(jìn)汽壓力修正系數(shù)心計(jì)算依據(jù)式(4):
[0089] (8)低壓缸排汽壓力修正系數(shù)K2計(jì)算依據(jù)式(5):
[0091] (9)最終,供熱工況下低壓缸模塊出力
[0092] ffG2=ffcN2/Ki/K2 式(3)
[0093] (10)聯(lián)合式(1)~式(5),分析得出,只有一個(gè)未知數(shù)WGG,可以求出WGG,對(duì)供熱流量 測(cè)量裝置測(cè)量值進(jìn)行標(biāo)定,并提供標(biāo)定系數(shù)K(;R,計(jì)算入式(6)。
[0095] (12)利用上述結(jié)果提供的標(biāo)定系數(shù)KGR,計(jì)算出機(jī)組日常供熱蒸汽流量準(zhǔn)確數(shù)值。
[0096] 圖2和圖3示意了兩種模塊的能量平衡,圖3中的5號(hào)低加出水熱量是低壓加熱器至 除氧器的進(jìn)水熱量。Mgr和M?是將純凝工況低壓模塊出力Wcn2進(jìn)行功率修正,將純凝工況低 壓缸進(jìn)汽壓力p? 2和低壓缸排汽壓力Pgnp修正至供熱工況低壓缸進(jìn)汽壓力PGR2和低壓缸排汽 壓力Pgrp的修正值,通過(guò)獲取的供熱工況低壓缸排汽壓力Pgrp和純凝低壓缸排汽壓力Pcnp,由 圖4所示的背壓和功率變化曲線獲取,供熱工況低壓缸排汽壓力P CRP和純凝低壓缸排汽壓力 P CNP分別對(duì)應(yīng)圖4中的橫坐標(biāo)背壓值。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種汽輪機(jī)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定方法,是對(duì)中壓缸蒸汽流量的在線標(biāo)定,所 述汽輪機(jī)通過(guò)熱蒸汽在機(jī)組的高、中、低壓汽缸做功實(shí)現(xiàn)發(fā)電機(jī)功率輸出;將高、中壓汽缸 及其回?zé)嵯到y(tǒng)劃歸為高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊,將低壓汽缸及其回?zé)嵯到y(tǒng)劃歸為低壓汽 缸閉式系統(tǒng)模塊;其特征在于,對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行供熱工況下試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn) GR,測(cè)量試驗(yàn)GR的高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù);停止供熱工況下試驗(yàn),對(duì)汽輪機(jī)做 純凝試驗(yàn),將該試驗(yàn)工況命名為試驗(yàn)CN,測(cè)量試驗(yàn)CN的低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù),所 述試驗(yàn)CN與試驗(yàn)GR的汽輪機(jī)發(fā)電負(fù)荷相同;純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工況下低壓 缸進(jìn)汽溫度相同;對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出供熱工況下 低壓系統(tǒng)模塊出力,由熱力平衡公式計(jì)算獲得中壓缸蒸汽流量,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流 量在線標(biāo)定。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于, 所述高、中壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù)包括:汽輪機(jī)組鍋爐吸熱量、輸出的低壓系統(tǒng) 模塊吸熱量、輸出的低壓缸進(jìn)汽壓力、輸出的小汽輪機(jī)排汽熱量; 所述低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊相關(guān)參數(shù)包括:輸出的低壓加熱器至除氧器的進(jìn)水熱量、 低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊進(jìn)汽壓力、低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊排 汽壓力; 所述熱力平衡公式是: Wg=Wgi+Wg2 公式 1; 其中: 其中:Wg為:汽輪機(jī)組發(fā)電機(jī)功率,kW,根據(jù)試驗(yàn)電功率表測(cè)試得出; WG1為:高、中壓系統(tǒng)模塊出力,kW; Wg2為:修正的供熱工況下低壓模塊系統(tǒng)模塊出力,kW; Qc為:汽輪機(jī)組鍋爐吸熱量,kj/s,測(cè)量獲??; Qgd為:低壓系統(tǒng)模塊吸熱量,kj/s,測(cè)量獲取; wcc為:中壓缸蒸汽流量(中排供熱蒸汽流量),kg/s,計(jì)算獲?。? hcc為:中排供熱蒸汽{含,kj/kg, Qgbp為:小汽輪機(jī)排汽熱量,kj/s,測(cè)量獲??; QG5NS:低壓加熱器至除氧器的進(jìn)水熱量,kj/s,測(cè)量獲取; WCN2為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力,測(cè)量獲??; PCN2為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊進(jìn)汽壓力,測(cè)量獲??; PCNP為:純凝工況下低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊排汽壓力,測(cè)量獲取; Mgr和Mcn為汽輪機(jī)低壓缸排汽壓力修正曲線中試驗(yàn)GR和試驗(yàn)CN的排汽壓力修正值,由背 壓和功率變化曲線獲??; 其中,公式3是所述對(duì)純凝工況低壓汽缸閉式系統(tǒng)模塊出力進(jìn)行功率修正獲得出供熱 工況下低壓模塊出力的修正公式。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,所述試驗(yàn)GR是在穩(wěn)定汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)和對(duì) 外供熱參數(shù)的條件下進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,所述純凝工況下低壓缸進(jìn)汽溫度與供熱工 況下低壓缸進(jìn)汽溫度相同是通過(guò)調(diào)整中壓缸進(jìn)汽參數(shù)實(shí)現(xiàn)。5. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法,其特征在于,所述實(shí)現(xiàn)中排供熱蒸汽流量在線標(biāo)定是: 根據(jù)所狄7入才管山.出疋缸蒸汽流量wgg提供標(biāo)定系數(shù)KGR, 公式6 利用所述標(biāo)定系數(shù)κ?,計(jì)算機(jī)組中排供熱蒸汽流量準(zhǔn)確數(shù)值; 其中:WCCT為中壓缸蒸汽流量測(cè)量值。
【文檔編號(hào)】G01F25/00GK105865586SQ201610270016
【公開(kāi)日】2016年8月17日
【申請(qǐng)日】2016年4月26日
【發(fā)明人】阮圣奇, 呂松松, 陳裕, 吳仲, 蔣懷峰, 胡中強(qiáng), 任磊, 邵飛, 徐鐘宇
【申請(qǐng)人】中國(guó)大唐集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司華東分公司